2026-07-15中标｜中标通知四川省|成都市|龙泉驿区项目编号2015-221招标状态中标｜中标通知发布时间2026-01-12 17:47:21标书获取截止时间投标截止时间开标时间招标单位成都经开国投集团有限公司预算金额4632.09万元中标单位成都经开建工集团有限公司中标金额4395.85万元代理单位四川明清工程咨询有限公司相关产品阳狮广场复工联系方式：028-84870263：028-85581109正文内容 项目及标段名称 阳狮广场（2）“保交楼”复工项目（商业及新增地下室部分）施工/标段 招标人 成都经开国投集团有限公司 联系方式 028-84870263 招标代理机构 四川明清工程咨询有限公司 联系方式 028-85581109 开标时间 2025/12/30 9:30:00 开标地点 龙泉驿区分中心 中标单位 成都经开建工集团有限公司 中标通知书发出日期 2026/1/12 招标控制价（元） 46320904.0000 中标价（元） 43958492.89 质量 符合设计图纸、本合同要求和国家及地方现行标准规范，达到合格标准。 工期（交货期） 240 评标委员会（四川省评标专家）成员名单 姓名:/ 单位:/ 评标委员会（招标人代表）成员名单 姓名:/ 单位:/ 其它需要公布内容 1、本项目采用“评定分离”方式进行评标定标。2、中标人名称：成都经开建工集团有限公司。 3、中标金额：43958492.89元（其中安全文明施工费为 2452665.9元；规费 803573.07元；专业工程暂估价:230000元；暂列金额3756608.36元）。 4、拟派项目经理人：黄舜尧；技术负责人：梁楠。 5、定标时间及地点：本项目于2026年01月09日在成都经开国投集团有限公司（地址：四川省成都市龙泉驿区龙泉街道（怡和新城F1区）红岭路1299号）316会议室举行定标会。 6、定标方法：组建定标委员会采用票决制确定。 7、确定中标人的理由：经定标委员会按照招标文件规定的直接票决制定标规则，对中标候选人进行票决，成都经开国投集团有限公司在第[一]轮票决中得票数最高。 8、定标结果公示期：2026年01月13 日至2026年01月15日 。 注：本定标结果公示中标通知书发出时间不是最终中标通知书发出时间。 招标资料下载 标段名称：阳狮广场（2）“保交楼”复工项目（商业及新增地下室部分）施工/标段 [招标文件] [工程图] 4.交安.zip [工程图] 3阳狮广场（2）地下室.zip [工程图] 2新建地下室图纸方案.zip [工程图] 新疆图木舒克分公司 2015-221 危大工程(阳狮广场（2）商业续建项目) (2).pdf [工程图] 7.4.5.6.7楼施工图.zip [工程图] 9.幕墙设计.zip [工程图] 1基坑支护.zip [工程图] 10.民旺帝一广场勘察报告(B区部分).rar [工程图] 5.抗震支架.zip [工程图] 8.236楼.zip [工程图] 6阳狮广场人防施工图审查后归档2017.4.20(最终版).rar 危大工程清单阳狮广场（2）商业续建工程危大工程范围保障工程周边环境安全和工程施工安全的意见危险性较大的分部分项工程范围基坑工程开挖深度超过3m(含3m)的基坑(槽)的土方开挖、支护、降水工程。需由有资质的设计单位进行基坑支护专项设计，土方开挖的条件须由基坑支护专项设计明确，应分层开挖，避免高低土体之间塌陷。同时，现场需采用有效的降水措施或在基坑周边设置排水沟，避免周边汇水灌入。2开挖深度虽未超过3m,但地质条件、周围环境和地下管线复杂，或影响毗邻建、构筑物安全的基坑(槽)的土方开挖、支护、降水工程。现场毗邻建、构筑物安全的基坑(槽)的时，需由有资质的设计单位进行基坑支护专项设计，基坑支护变形等不应对新建建筑物和既有建筑物造成影响。在基坑支护施工完成且通过验收后，方可进行土方开挖，同时对基坑进行变形监测。探明现场管线，做好防护措施或者移管，避免对管线的影响。起重吊装及起重机械安装拆卸工程采用非常规起重设备、方法，且单件起吊重量在10kN及以上的起重吊装工程。吊装悬臂范围内，人员需做好安全防护，尽量清场。吊装设备的位置尽量选择远离基坑、主体结构的地方，当在结构板范围内进行吊装时，吊装设备支撑点尽量设置在柱位置，同时应设置临时支撑且施工荷载不应超过设计使用荷载并应满足相关施工规范要求。2采用起重机械进行安装的工程。3起重机械安装和拆卸工程。拆除工程可能影响行人、交通、电力设施、通讯设施或其它建、构筑物安全的拆除工程。拆除、拆卸时，应由原设计单位对安全性进行复核并明确意见。对周边建筑物和待建建筑物的安全进行评估，并采取合理有效的措施。超过一定规模的危险性较大深基坑工程开挖深度超过5m(含5m)的基坑(槽)的土方开挖、支护、降水工程。需由有资质的设计单位进行基坑支护专项设计，土方开挖的条件须由基坑支护专项设计明确，应分层开挖，避免高低土体之间塌陷。同时，现场需采用有效的降水措施或在基坑周边设置排水沟，避免周边汇水灌入。阳狮广场（2）商业续建工程，危大工程清单的分部分项工程范围暗挖工程1采用矿山法、盾构法、顶管法施工的隧道、洞室工程。注：本危险源清单根据住房城乡建设部2018年3月8日颁布的《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》和2018年5月17日颁布的《住房城乡建设部办公厅关于实施《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问题的通知》编制，其他未注明项应按现行国家相关规范和地方规范执行。其中所列项为本项目设计初步判断重大危险源，实施阶段由建设、监理、施工等项目参与单位根据项目实际过程中判断是否存在。(3)危险性较大的分部分项工程施工前，施工单位应根据基坑周围环境条件及施工布置图等编制专项施工方案，由施工单位技术负责人审核签字、加盖单位公章，并由总监理工程师审查签字、加盖执行印章后方可实施。超过一定规模的危险性较大的分部分项工程施工前，施工单位应根据基坑设计图、基坑周围环境条件及施工布置图等编制专项施工组织设计，并报送有资质的单位进行专项审查，审查通过后方可进行施工。施工过程中应严格按照设计要求的施工工序进行，并做好相关的检测工作，确保基坑在施工过程中的安全。设计单位：深圳华森建筑与工程设计顾问有限公司勘察单位：四川省川建勘察设计院有限公司落款时间：2025.12阳狮广场（2）商业续建工程，危大工程清单危大工程1.危大工程的现场安全管理和监督管理应按以下要求：(1)严格按中华人民共和国国务院令第393号《建设工程安全生产管理条例》中“第四章施工单位的安全责任”执行。(2)严格按住建部《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》(住建部令第37号)和《住房城乡建设部办公厅关于实施《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问题的通知》(建办质〔2018〕31号)要求，编制上述危大分部分项工程的专项施工方案，采取有效的施工技术措施以及安全防护措施，保证危大工程施工安全。专项施工方案需经专家论证会通过后方可实施，并在实施过程中随时接受相关机构的监督检查，发现问题及时整改。2.本项目涉及的危大分项工程包含以下内容：(1)本工程边坡开挖最大高差约15m,目前考虑4.5m一级分级放坡，坡度为1:2.0、1:2.5。应注意施工期间的降排水、边坡防护。①各土层对边坡工程的影响场地土层为填土层、含卵石黏土层、黏土层、砂岩、泥岩层。填土结构松散，降雨时雨水入渗易导致边坡稳定性降低，造成土体不稳定，从而引起塌陷、沉降等不良地质现象；黏土具有弱膨胀性，遇水易导致强度折减；泥岩、砂岩为软质岩石，在地下水的作用下可能会产生软化、崩解、胀缩等现象，可能引发边坡失稳，造成局部垮塌。②临近场地建(构)筑物边坡开挖深度约15m,本工程边坡安全等级为一级，属危险性较大的分部分项工程，在雨季、地震、工程修建中、增加荷载等条件下，边坡存有失稳风险，会对坡上建筑物和坡下人员人身财产的安全带来安全隐患和不利影响。(2)本工程基坑开挖深度约16m,场地上覆填土结构松散，基坑开挖后基坑边坡处于不稳定状态，基坑开挖施工时应采取有效的支护措施，以保证相临建构筑物及施工的安全，目前考虑采用放坡+网喷和排桩的支护型式。本工程涉及主要危险源如下：危大工程范围保障工程周边环境安全和工程施工安全的意见危险性较大的分部分项工程范围基坑工程1开挖深度超过3m(含3m)的基坑(槽)的土方开挖、支护、降水工程。需由有资质的设计单位进行基坑支护专项设计，土方开挖的条件须由基坑支护专项设计明确，应分层开挖，避免高低土体之间塌陷。同时，现场需采用有效的降水措施或在基坑周边设置排水沟，避免周边汇水灌入。2开挖深度虽未超过3m,但地质条件、周围环境和地下管线复杂，或影响毗邻建、构筑物安全的基坑(槽)的土方开挖、支护、降水工程。现场毗邻建、构筑物安全的基坑(槽)的时，需由有资质的设计单位进行基坑支护专项设计，基坑支护变形等不应对新建建筑物和既有建筑物造成影响。在基坑支护施工完成且通过验收后，方可进行土方开挖，同时对基坑进行变形监测。探明现场管线，做好防护措施或者移管，避免对管线的影响。起重吊装及起重机械安装拆卸工程1采用非常规起重设备、方法，且单件起吊重量在10kN及以上的起重吊装工程。吊装悬臂范围内，人员需做好安全防护，尽量清场。吊装设备的位置尽量选择远离基坑、主体结构的地方，当在结构板范围内进行吊装时，吊装设备支撑点尽量设置在柱位置，同时应设置临时支撑且施工荷载不应超过设计使用荷载并应满足相关施工规范要求。2采用起重机械进行安装的工程。3起重机械安装和拆卸工程。拆除工程1可能影响行人、交通、电力设施、通讯设施或其它建、构筑物安全的拆除工程。拆除、拆卸时，应由原设计单位对安全性进行复核并明确意见。对周边建筑物和待建建筑物的安全进行评估，并采取合理有效的措施。超过一定规模的危险性较大深基坑工程1开挖深度超过5m(含5m)的基坑(槽)的土方开挖、支护、降水工程。需由有资质的设计单位进行基坑支护专项设计，土方开挖的条件须由基坑支护专项设计明确，应分层开挖，避免高低土体之间塌陷。同时，现场需采用有效的降水措施或在基坑周边设置排水沟，避免周边汇水灌入。危大工程清单成渝中线十陵南站基础设施配套项目设计一标段-站前广场及公交大巴场站的分部分项工程范围混凝土模板支撑工程1搭设高度5m及以上，或搭设跨度10m及以上，或施工总荷载(荷载效应基本组合的设计值，以下简称设计值)10kN/m2及以上，或集中线荷载(设计值)15kN/m及以上，或高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程。1、模板工程应编制专项施工方案；滑膜、爬模等工具式模板工程及高大模板工程支架工程的专项施工方案，应进行技术论证。2、模板及支架应根据施工过程中的各种工况进行设计，应具有足够的承载力和刚度，并应保证其整体稳固性；应能可靠地承受施工过程中所产生的各类荷载。当支架的高宽比大于3时，应增设整体稳固性措施，并应进行支架的抗倾覆验算。3、支撑于地基土上的支架应对地基土进行验算；支承于混凝土结构构件上的支架，其施工荷载不得大于主体结构预留的施工荷载，若超出设计预留施工荷载，应经主体设计复核满足要求后方可施工。4、后浇带的模板及支架应独立设置。5、模板拆除时，可采取先支的后拆、后支的先拆，先拆除非承重模板、后拆除承重模板的顺序，并应从上而下进行拆除；连续多层大跨度及长悬挑梁底模必须从上而下依次进行拆除。6、混凝土强度达到设计要求后，方可拆除底模及支架。注：本危险源清单根据住房城乡建设部2018年3月8日颁布的《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》和2018年5月17日颁布的《住房城乡建设部办公厅关于实施《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问题的通知》编制，其他未注明项应按现行国家相关规范和地方规范执行。其中所列项为本项目设计初步判断重大危险源，实施阶段由建设、监理、施工等项目参与单位根据项目实际过程中判断是否存在。危大工程清单成渝中线十陵南站基础设施配套项目设计一标段-站前广场及公交大巴场站危大工程1.危大工程的现场安全管理和监督管理应按以下要求：(1)严格按中华人民共和国国务院令第393号《建设工程安全生产管理条例》中“第四章施工单位的安全责任”执行。(2)严格按住建部《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》(住建部令第37号)和《住房城乡建设部办公厅关于实施《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问题的通知》(建办质〔2018〕31号)要求，编制上述危大分部分项工程的专项施工方案，采取有效的施工技术措施以及安全防护措施，保证危大工程施工安全。专项施工方案需经专家论证会通过后方可实施，并在实施过程中随时接受相关机构的监督检查，发现问题及时整改。2.本项目涉及的危大分项工程包含以下内容：(1)本工程边坡开挖最大高差约15m,目前考虑4.5m一级分级放坡，坡度为1:2.0、1:2.5。应注意施工期间的降排水、边坡防护。①各土层对边坡工程的影响场地土层为填土层、含卵石黏土层、黏土层、砂岩、泥岩层。填土结构松散，降雨时雨水入渗易导致边坡稳定性降低，造成土体不稳定，从而引起塌陷、沉降等不良地质现象；黏土具有弱膨胀性，遇水易导致强度折减；泥岩、砂岩为软质岩石，在地下水的作用下可能会产生软化、崩解、胀缩等现象，可能引发边坡失稳，造成局部垮塌。②临近场地建(构)筑物边坡开挖深度约15m,本工程边坡安全等级为一级，属危险性较大的分部分项工程，在雨季、地震、工程修建中、增加荷载等条件下，边坡存有失稳风险，会对坡上建筑物和坡下人员人身财产的安全带来安全隐患和不利影响。(2)本工程基坑开挖深度约16m,场地上覆填土结构松散，基坑开挖后基坑边坡处于不稳定状态，基坑开挖施工时应采取有效的支护措施，以保证相临建构筑物及施工的安全，目前考虑采用放坡+网喷和排桩的支护型式。本工程涉及主要危险源如下：危大工程范围保障工程周边环境安全和工程施工安全的意见危险性较大的分部分项工程范围基坑工程1开挖深度超过3m(含3m)的基坑(槽)的土方开挖、支护、降水工程。需由有资质的设计单位进行基坑支护专项设计，土方开挖的条件须由基坑支护专项设计明确，应分层开挖，避免高低土体之间塌陷。同时，现场需采用有效的降水措施或在基坑周边设置排水沟，避免周边汇水灌入。2开挖深度虽未超过3m,但地质条件、周围环境和地下管线复杂，或影响毗邻建、构筑物安全的基坑(槽)的土方开挖、支护、降水工程。现场毗邻建、构筑物安全的基坑(槽)的时，需由有资质的设计单位进行基坑支护专项设计，基坑支护变形等不应对新建建筑物和既有建筑物造成影响。在基坑支护施工完成且通过验收后，方可进行土方开挖，同时对基坑进行变形监测。探明现场管线，做好防护措施或者移管，避免对管线的影响。起重吊装及起重机械安装拆卸工程采用非常规起重设备、方法，且单件起吊重量在10kN及以上的起重吊装工程。吊装悬臂范围内，人员需做好安全防护，尽量清场。吊装设备的位置尽量选择远离基坑、主体结构的地方，当在结构板范围内进行吊装时，吊装设备支撑点尽量设置在柱位置，同时应设置临时支撑且施工荷载不应超过设计使用荷载并应满足相关施工规范要求。2采用起重机械进行安装的工程。3起重机械安装和拆卸工程。拆除工程可能影响行人、交通、电力设施、通讯设施或其它建、构筑物安全的拆除工程。拆除、拆卸时，应由原设计单位对安全性进行复核并明确意见。对周边建筑物和待建建筑物的安全进行评估，并采取合理有效的措施。超过一定规模的危险性较大深基坑工程开挖深度超过5m(含5m)的基坑(槽)的土方开挖、支护、降水工程。需由有资质的设计单位进行基坑支护专项设计，土方开挖的条件须由基坑支护专项设计明确，应分层开挖，避免高低土体之间塌陷。同时，现场需采用有效的降水措施或在基坑周边设置排水沟，避免周边汇水灌入。危大工程清单成渝中线十陵南站基础设施配套项目设计一标段-站前广场及公交大巴场站的分部分项工程范围混凝土模板支撑工程1搭设高度5m及以上，或搭设跨度10m及以上，或施工总荷载(荷载效应基本组合的设计值，以下简称设计值)10kN/m2及以上，或集中线荷载(设计值)15kN/m及以上，或高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程。1、模板工程应编制专项施工方案；滑膜、爬模等工具式模板工程及高大模板工程支架工程的专项施工方案，应进行技术论证。2、模板及支架应根据施工过程中的各种工况进行设计，应具有足够的承载力和刚度，并应保证其整体稳固性；应能可靠地承受施工过程中所产生的各类荷载。当支架的高宽比大于3时，应增设整体稳固性措施，并应进行支架的抗倾覆验算。3、支撑于地基土上的支架应对地基土进行验算；支承于混凝土结构构件上的支架，其施工荷载不得大于主体结构预留的施工荷载，若超出设计预留施工荷载，应经主体设计复核满足要求后方可施工。4、后浇带的模板及支架应独立设置。5、模板拆除时，可采取先支的后拆、后支的先拆，先拆除非承重模板、后拆除承重模板的顺序，并应从上而下进行拆除；连续多层大跨度及长悬挑梁底模必须从上而下依次进行拆除。6、混凝土强度达到设计要求后，方可拆除底模及支架。注：本危险源清单根据住房城乡建设部2018年3月8日颁布的《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》和2018年5月17日颁布的《住房城乡建设部办公厅关于实施《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问题的通知》编制，其他未注明项应按现行国家相关规范和地方规范执行。其中所列项为本项目设计初步判断重大危险源，实施阶段由建设、监理、施工等项目参与单位根据项目实际过程中判断是否存在。民旺·帝一广场地基勘察工程（B区部分）岩土工程勘察报告（图纸部分）四川省川建勘察设计院二○一五年十月企业名称：四川省川建勘察设计院经济性质：全民所有制资质等级：工程勘察综合类甲级。可承担各类建设工程项目的岩土工程、水文地质勘察、工程测量业务（海洋工程勘察除外），其规模不受限制（岩土工程勘察工工程勘察丙级项目除外）。******质证书证书编号：B151025097有效期：至2020年06月17日发证机关：中华人民共和国住房和城乡建设部制2015年06月17日No.BZ00027078接8民旺·帝一广场地基勘察工程（B区部分）岩土工程勘察报告（图纸部分）勘察阶段：详细勘察工程编号：2015-221勘察起止时间：2015年09月01日-2015年10月05日提交单位：四川省川建勘察设计院法定代表人：黄荣技术负责人：刘晓东审定人：李自停审核人：查文玉项目负责人：罗毅报告编写人：姜红提交日期：2015年10月10日四川省川建勘察设计院二○一五年十月企业法定代表人申明本人郑重声明：本单位此次出具的勘察报告及其附件材料的全部内容是真实准确的。我知道报送虚假的资料是严重的违法行为，此次报送的勘察文件及其附件材料如有虚假，本单位及本人愿接受建设行政部门及其他有关部门依法给与的处罚。单位法定代表人：2015年10月10日民旺·帝一广场地基勘察工程（B区部分）岩土工程勘察管理报告我公司对“民旺·帝一广场地基勘察工程”建设场地进行了全程管理，并对四川省川建勘察设计院出具的该项目勘察报告中布孔数量、位置、孔距、原始记录、试验数据、取样等内容进行了核实，其内容真实有效。成都民旺置业有限公司2015年10月10日民旺·帝一广场地基勘察工程（B区部分）岩土工程勘察报告1.概述1.1建筑物性质民旺•帝一广场地基勘察工程位于成都市龙泉驿区建材路与龙都北路交汇处，建筑面积约38万m2，勘察场地包含5栋高层住宅、2栋高层公寓及办公楼或酒店，本次勘察范围包括3#、4#、5#、6#住宅楼及附属商业用房。本次勘察为拟建场地B区部分，各拟建建筑物基本性质见表1.1各建筑物基本性质一览表表1.1建筑物名 称地上层数(层)高度（m）结构类型地下室情 况+0.00标高(m)基 础 情 况型 式埋深(m)3#住宅楼31103.90待定3515.00待定-154#住宅楼32102.80待定3514.60待定-155#住宅楼33103.55待定3514.90待定-156#住宅楼33103.95待定3515.00待定-15商业、裙房及地下室1~44.0~29.0待定3514.10~514.60待定-15我公司受成都民旺置业有限公司委托，承担并完成了该部分工程详细勘察阶段的岩土工程勘察工作。此次勘察工作完成90个钻孔。1.2岩土工程勘察目的与任务根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版），结合《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGJ72－2004)，本次岩土工程勘察技术要求和内容如下：(1)查明建筑场地范围内有无不良地质作用，判明场地土类型和建筑场地土的类别，对建筑场地的稳定性作出评价；(2)查明建筑场地的地层结构及均匀性、软弱地层和坚硬地层的分布及其物理力学性质；(3)查明建筑场地地下水类型、埋藏条件、渗透性、水和土的腐蚀性，以及地下水位季节性变化幅度，提供地下室的抗浮设防水位；(4)对于天然地基应查明各土层的分布情况，提供各土层可采用的承载力、地基变形计算参数，并对承载力、变形特征做出评价和预测；(5)对场地岩土进行工程地质评价，提出经济合理的地基基础方案，并对基础施工中应注意的岩土工程问题提出建议。（6）提供深基坑开挖的边坡稳定计算和支护设计所需要的岩土参数。1.3岩土工程勘察技术方案1.3.1勘察工作技术依据本次岩土工程勘察工作，依据有关的现行国家标准和行业标准进行，主要的技术标准和规范是：（1）《岩土工程勘察规范》(GB50021－2001)（2009年版）（2）《建筑地基基础设计规范》(GB50007－2011)（3）《建筑抗震设计规范》(GB50011－2010)（4）《土工试验方法标准》(GB/T50123－1999)（5）《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGJ72－2004)（6）《建筑桩基技术规范》(JGJ79—2008)（7）《建筑工程地质勘探与取样技术规程》(JGJ87－2012)（8）《建筑地基处理技术规范》(JGJ79－2012)（9）《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2010年版）住建部（10）《成都地区建筑地基基础设计规范》(DB51/T5026－2001)（11）《民旺•帝一广场地基勘察项目总平图》1.3.2岩土工程勘察等级的确定根据《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGJ72－2004)规定，该工程为破坏后果很严重的高层建筑，其工程重要性等级为一级；根据拟建场地的复杂程度，确定场地等级为二级；根据场地地基的复杂程度，确定场地地基等级为二级。据此确定该工程岩土工程勘察等级为甲级。1.3.3勘探点的平面布设根据现行国家规范要求，勘探点主要布置在建筑物轮廓线、角点上，共布设90个勘探点。其中主楼部分49个，勘探点间距为8.10～23.50m。裙房及商业部分共布置30个勘探点，勘探点间距17.70～24.10m，纯地下室及地下室边线共布设勘探点11个，勘探点间距29.10～30.10m。1.3.4勘探孔深度的确定根据《岩土工程勘察规范》(GB50021－2001)（2009年版）、《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGJ72－2004)结合拟建物规模、拟采用的基础形式、场地目前地坪面标高以及该场地内各地层的空间分布，综合确定本项目一般性勘探钻孔深度32.00m，控制性勘探钻孔深度38.00m，并满足可能采用的基础埋置深度和影响深度的要求。1.4岩土工程勘察技术方法(1)搜集资料及工程地质调查搜集和研究场地区域地质、地震资料及场地附近已有的工程勘察、设计和施工技术资料和经验，进行现场踏勘及工程地质调查，编制岩土工程勘察纲要。(2)钻孔测量拟建场地各钻孔位置的测放是根据《勘探点平面位置图》以及建设单位指定控制点(T1点：X＝9402.031，Y＝39554.469，高程为513.00m和T2点：X＝9475.547，Y＝39689.244)，利用GPS进行测量放孔。由于受场地地形条件的限制，部分钻孔在施工过程中有少量的移动，具体情况详见《勘探点平面位置图》(图号No.1)。(3)钻探目的是查明场地内各地层的结构、性质、鉴别土质类别及特性，确定各工程地质层及亚层的分布埋藏界线，采取原状土和扰动土试样。采用XY－1型高速液压钻机、SM植物胶护壁及金刚石钻头对所有钻孔进行全断面取芯钻探，以便对土层采取土试样和进行分层定名。(4)采取土、水试样对建筑场地内分布的粉土采取扰动土试样。(5)标准贯入试验对场地内分布的粘土、粉质粘土、粉土进行标准贯入试验，以评价其均匀性、承载力。(6)波速测试采用中科院武汉岩土力学所研制产的RSM－24FD型动测仪和孔下三分量速度型井中检波器，对本次勘察的部分钻孔进行波速测试，利用所测出的纵横波速，计算各层地基土的动力特性参数，对场地进行抗震类别划分，为地震反应分析和抗震设计提供设计计算参数。(7)室内试验对建筑场地内分布的粉土采取扰动试样，进行颗粒分析试验，以便分类定名。1.5完成的勘察工作量本次勘察现场钻探作业时间为2015年09月01日～10月05日，于10月10日提交本报告，实际完成的工作量见表1.5。实际完成的勘察工作量统计表表1.5工 作内 容勘探点测 放(点)钻探总进尺(m)标准贯入试验(次)采取土试样及试验(件)扰动样（件）工作量903591.8050602.场地工程地质条件2.1区域地质构造成都市所处的地壳为一稳定的核块,东侧距龙泉山褶皱带约50km，西侧距龙门山褶断带约30km。区内的断裂构造和地震活动较微弱，历史上从未发生过强烈地震，从地壳稳定性来看应为稳定区，5·12汶川特大地震也未对成都主城区造成不良影响。由成都市已有的地震地质研究成果和本次勘察查明的场地地层结构特征等综合分析可知，建筑场地所处区域断裂构造和地震活动微弱，场地稳定性较好。2.2气象概况据成都市气象台观测资料表明，成都市辖区的气象特征为：①气温：多年平均气温为16.2oC，极端最高37.3oC，极端最低为-5.9oC。②降水量：多年平均947.00mm，日最大195.20mm。③蒸发量：多年平均值1020.50mm。④相对湿度：多年平均值82%。⑤多年平均风速：1.35m/s，最大风速14.80m/s(NE向)，极大风速为27.40m/s（1961年6月2日），主导风向为NNE向，出现频率为11%。2.3拟建场地地理位置拟建场地位于成都市龙泉驿区建材路与龙都北路交汇处，交通十分方便。2.4场地地形、地貌概况拟建场地地形平坦，场地内孔口高程在513.69～514.74m之间，最大高差约1.05m，在地貌单元上属于冰水沉积的台地。2.5场地岩土构成经勘察在本次钻探揭露深度范围内，场地土主要由第四系全新统人工填土(Q4ml)、第四系中更新统冲积粘性土层(Q2al)，第四系中更新统冰水沉积粘性土、粉土层(Q2fgl)及白垩系上统灌口组泥岩（K2g）组成。各层土的构成和特征分述如下：（1）第四系全新统人工填土(Q4ml)1-11-1杂填土：色杂，以黑褐色为主，松散，稍湿，主要以碎砖块、混凝土渣等建筑垃圾为主，局部含少量生活垃圾。部分场地分布，层厚0.80～2.10m。1-21-2素填土：黄褐色、褐黄色、青灰色，稍密，稍湿，主要以粉质粘土为主，局部表层发育少量植物根茎。全场地分布，层厚1.20～5.10m。（2）第四系中新统冲积层(Q2al)22粘土：青灰、黄褐色，可塑为主，局部呈硬塑，无振摇反应，裂隙发育，局部充填有灰白色粘土矿物，并含有少量铁锰质氧化物，局部黄褐色矿物或青灰色矿物含量增多，具弱膨胀性，干强度高。拟建场地局部有分布，厚度约7.20～15.80m。3-13-1粉质粘土：橘黄色、青灰色及黄褐色，可塑为主，局部硬塑，无振摇反应，微裂隙发育，局部相变为青灰色粉质粘土，部分地段砂质含量较高相变为粉土，层厚2.30～12.10m。3-23-2粉质粘土：青灰色、黄褐色，软塑状，分布无规律，含少量铁锰质氧化物。仅在场地局部地段分布，层厚1.20～3.70m；（3）第四系中新统冰水沉积层(Q2fgl)4-14-1粉质粘土：青灰色、橘黄色、灰黄色及黄绿色，可塑为主，局部硬塑，干强度中等，裂隙发育，其间充填大量青灰色、灰白色或橘黄色粘土矿物。并混有约10%～20%园砾或角砾，磨圆度一般，一般粒径约1.0～2.0cm，该层在拟建场地局部地段分布。该层厚度约2.10～6.90m。4-24-2粘土：橘黄色、砖黄色或黄绿色，可塑为主，局部硬塑，干强度高。混有约10%～20%园砾或角砾，磨圆度一般，一般粒径约1.0～2.0cm，底部砂质含量较高，相变为粉土或细砂，广泛分布于整个场地，层厚1.40～7.90m。4-34-3粉土：青灰色、黄褐色，稍湿～饱和，中密～密实，粘粒含量较高，可搓成条，局部砂质含量较高渐变为粉细砂。遇水易散，强度迅速降低，分布于整个场地，层厚3.10～7.70m。（4）白垩系上统灌口组泥岩（K2g）5-15-1泥岩：强风化，红褐色，岩心呈块状及碎块状，裂隙很发育，局部充填灰白色粘土矿物，岩芯采取率约60%，岩块手可刻动，强度较低，场地靠近龙都北路一侧厚度较大，且夹杂有全风化泥岩。全场地分布，厚度为2.20～7.10m，此次勘察区域厚度差异较大。5-25-2泥岩：中等风化，红褐色，岩心呈长柱状及短柱状，局部为块状，该层顶部裂隙很发育，且局部存在强风化泥岩夹层。岩块强度较高。岩心采取率约80%左右，RQD=30～40。受钻探工艺及设备的影响，泥岩风化带厚度划分与实际风化带厚度存在一定的差异，建议进行验槽、深井载荷试验以核准基岩风化带厚度及其承载力。岩土层划分结果详见《工程地质剖面图》(图号2－1～2－25)、《钻孔柱状图》(图号3－1～3－2)。2.6场地地下水2.6.1场地地下水类型和水文特征223-13-13-23-24-14-14-34-3拟建建筑场地上层滞水水量较为丰富，勘察期间于钻孔内观察到的上层滞水水位约为0～3m，主要赋存于人工填土孔隙及粘性土裂隙中。另外据观察，场地内粉质粘土层及粉土层存在孔隙性潜水，虽属于弱透水层，但具一定富水性。在对上部土层、及进行套管隔水的条件下，实测场地稳定水位埋深为9.00～11.1m，绝对标高为503.07～505.03m，且该层地下水略具承压性。本场地水腐蚀性试验资料引用我院《阳狮广场岩土水测试报告》（2015年7月）（阳狮广场后改名为民旺·帝一广场）相关结论。该场地地下水对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋的腐蚀性评价结果如表2.6.2所示。场地地下水腐蚀性评价表表2.6.2对钢筋混凝土结构的腐蚀性取样孔号按环境类型按地层渗透性环境类型指标SO42- (mg/L)Mg2+(mg/L)NH4+(mg/L)OH-(mg/L)总矿化度(mg/L)渗透类型指标PH值侵蚀性CO2(mg/L)HCO3- (mmol/L)水1Ⅱ含量174.946.300.00544.2弱 透 水 层含量6.85.76.17等级微微微微微等级微微微水2含量56.527.800.00332.0含量6.84.86.49等级微微微微微等级微微微对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性取样孔号浸水状态(Cl-)含量(mg/L)腐蚀等级水1干湿交替39.5微水213.6 微根据地下水的分析试验结果，该场地地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。3.土的测试成果3.1土的标准贯入试验指标对场地内分布的粘性土及粉土进行了标准贯入试验，将其测试成果(实测值)进行统计，列入表3.1中。标准贯入试验成果统计表表3.1 统计项目土层名称统 计数 量最大值(击)最小值(击)平均值(击)标准差(击)变 异系 数统计修 正系数标准值(击)22粘土1018912.52.800.220.87612.13-13-1粉质粘土815912.32.610.280.90311.83-23-2粉质粘土8746.21.890.230.8945.74-14-1粉质粘土7161113.72.250.180.89313.24-24-2粘土8141011.12.040.220.91210.64-34-3粉土9221619.52.310.200.90219.13.2土对建筑材料的腐蚀性评价本场地水腐蚀性试验资料引用我院《阳狮广场岩土水测试报告》（阳狮广场后改名为民旺·帝一广场）相关结论。该场地土对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋以及钢结构的腐蚀性的评价结果如表3.2所示。土的腐蚀性评价表表3.2对钢筋混凝土结构的腐蚀性取样孔号按环境类型按地层渗透性环境类型指 标SO42- (mg/kg)Mg2+(mg/kg)OH-(mg/kg)渗透类型指 标PH值Zk1Ⅱ含量105.3918.600.0弱透水土含 量7.83等级微微微等 级微Zk83含量243.9424.940.0含 量7.13等级微微微等 级微对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性取样孔号土的状态(Cl-)含量(mg/kg)腐蚀等级Zk1A17.33微Zk8323.23微对钢结构腐蚀性孔号PH值腐蚀等级Zk17.83微Zk837.13微根据土的腐蚀性分析试验结果，按《岩土工程勘察规范》(GB50021－2001)（2009年版）判定，该场地土对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋、钢结构具微腐蚀性。3.3波速测试本次勘察在56、73、52和26号内进行的波速测试，同时参考了本场地A区的3个波速测试孔相关资料，最终场地内各地层的纵横波速、动力学特性参数如表3.3。各地层动力学特性参数表表3.3土层名称纵 波Vp(m/s)横 波Vs(m/s)动泊松比Vd动剪切模量Gd(MPa)动弹性模量Ed(MPa)1-21-2素填土388.3145.80.41838.2108.522粘土542.5225.30.39699.9278.73-13-1粉质粘土462.5187.50.40265.1182.44-14-1粉质粘土454.5184.00.40262.7175.64-24-2粘土465.3189.00.40166.2185.44-34-3粉土426.9163.30.41448.0135.85-15-1强风化泥岩870.0432.50.336411.61099.95-25-2中风化泥岩1180.5633.30.298962.52498.73.4岩土的物理力学性质试验指标评价本次勘察对场地分布的粘土、粉质粘土及粉土取原状样作土的常规物理力学室内试验，对场地内分布的粉质粘土及粘土进行室内胀缩性试验，对下覆泥岩取样进行抗压试验。考虑到本场地A区与B区相邻，且场地地层基本相似，故此次统计将A区与B区试验数据合并进行统计。剔除异常值后，其室内试验成果详见《岩土水测试报告》及物理力学性质指标统计表3.4-1，3.4-2及3.4-3。22从表3.4-1可以看出：粘土液性指数IL为0.26～0.37，平均值为0.32，压缩系数平均值为0.29MPa-1。根据土工试验成果，结合野外鉴别情况，综合判定场地内粘土呈可塑状，属中等压缩性土。3-13-1粉质粘土：液性指数IL为0.25～0.66，平均值为0.35，压缩系数平均值为0.33MPa-1。根据土工试验成果，结合野外鉴别情况，综合判定场地内粉质粘土呈可塑状，属中等压缩性土。3-23-2粉质粘土：液性指数IL为0.75～0.83，平均值为0.78，压缩系数平均值为0.581MPa-1。根据土工试验成果，结合野外鉴别情况，综合判定场地内粉质粘土呈软塑状，属高压缩性土。4-14-1粉质粘土：液性指数IL为0.25～0.46，平均值为0.27，压缩系数平均值为0.28MPa-1。根据土工试验成果，结合野外鉴别情况，综合判定场地内粘土大部分呈可塑状，少量硬塑状，属中压缩性土。4-24-2粘土：液性指数IL为0.26～0.32，平均值为0.29，压缩系数平均值为0.290MPa-1。根据土工试验成果，结合野外鉴别情况，综合判定场地内粘土呈硬塑状，属中压缩性土。4-34-3粉土：液性指数孔隙比为0.515～0.760，平均值为0.660，压缩系数平均值为0.290MPa-1。根据土工试验成果，结合野外鉴别情况，综合判定场地内粉土为密实状，属中压缩性土。土的物理力学性质统计表表3.4-1统计指标土层名称含水率W(%)密度ρ0g/cm3孔隙比e0液限ωL(%)塑限ωp(%)塑性指数Ip液性指数IL压缩系数a1-2(MPa-1)压缩模量 Es(MPa)粘聚力C(kPa)内摩擦角Φ(。)22粘土样本容量1212121212121212121212最大值26.222.020.73438.621.119.70.370.3406.824516.8最小值24.121.990.68435.618.117.20.260.2565.013712.9平均值25.582.010.72038.120.117.90.320.2906.1042.214.3标准差0.460.0120.0130.4720.5920.7000.0400.0170.5521.5170.495变异系数0.020.0060.0180.0120.0290.0390.1310.0620.0870.0350.036统计修正系数1.010.9951.0150.9900.9760.9680.8920.9510.9190.9670.966标准值25.962.000.73137.719.617.40.300.275.8541.613.83-13-1粉质粘土样本容量3232323232323232323232最大值302.130.93534.722.916.40.660.466.924116.2最小值18.11.820.52025.61510.10.250.2324.162812.3平均值23.632.020.66431.819.212.50.350.335.403414.6标准差1.600.0350.0501.7931.0911.4680.1260.0480.6182.9270.949变异系数0.070.0170.0750.0560.0570.1170.3560.1460.1210.0870.077统计修正系数1.030.9911.0380.9720.9720.9410.8221.0730.9390.9550.962标准值24.432.000.68930.918.711.80.290.365.393214.13-23-2粉质粘土样本容量1313131313131313131313最大值29.701.940.85733.320.314.70.830.6403.712010.7最小值27.401.890.78230.216.612.10.750.4892.84159.2平均值28.931.920.82531.818.713.00.780.5813.281710.0标准差0.870.0200.0171.1271.4511.0230.0320.0530.3071.7180.522变异系数0.030.0100.0210.0350.0780.0780.0400.0910.0970.0990.052统计修正系数1.020.9921.0150.9740.9430.9420.9700.9670.9280.9270.962标准值29.571.910.83830.917.612.30.760.553.2316.19.6土的物理力学性质统计表续表3.4-1统计指标土层名称含水率W(%)密度ρ0g/cm3孔隙比e0液限ωL(%)塑限ωp(%)塑性指数Ip液性指数IL压缩系数a1-2(MPa-1)压缩模量 Es(MPa)粘聚力C(kPa)内摩擦角Φ(。)粉质4-14-1粘土样本容量2727272727272727272727最大值24.82.120.76635.921.416.10.460.377.284116.0最小值18.62.010.55025.114.511.30.250.234.572812.6平均值22.12.090.61932.418.013.50.270.286.2236.715.3标准差2.2530.0350.0402.9062.0161.8460.0130.0210.3082.4060.696变异系数0.0990.0180.0650.0950.1090.1390.0490.0540.0660.0610.057统计修正系数0.9600.9540.9540.9630.9560.9440.9800.9640.9870.9850.971标准值21.32.060.60331.317.512.50.270.266.3436.215.14-24-2粘土样本容量1818181818181818181818最大值26.402.050.74439.020.922.60.320.336.324716.7最小值21.1020.61935.017.817.10.260.265.293812.7平均值24.452.020.70037.519.718.70.290.295.964215.8标准差1.860.0190.0431.3801.0871.9800.0290.0260.4003.6880.429变异系数0.080.0090.0620.0370.0550.1060.1010.0910.0670.0880.037统计修正系数1.060.9921.0510.9700.9540.9120.9161.0750.9450.9280.972标准值25.992.000.73636.318.817.00.260.315.6340.315.64-34-3粉土样本容量2020202020202020202020最大值23.702.120.76030.120.89.90.480.387.083620.2最小值18.501.890.51525.816.07.30.030.214.272315.2平均值21.591.980.66028.219.38.90.260.295.882817.1标准差1.800.0640.0711.2451.4600.8240.1410.0560.9903.5621.407变异系数0.080.0320.1080.0440.0760.0930.5510.1910.1690.1280.081统计修正系数1.040.9841.0520.9790.9640.9550.7361.0920.9190.9390.933标准值22.461.950.69427.618.68.50.190.325.402616.3室内膨胀试验成果统计表表3.4-2土层名称统计指标自由膨胀率δef(%)膨胀率%膨胀力Pe(kPa)收缩系数λs含水比50 kPa22粘土样本容量99999最大值580.8761.20.3790.790最小值400.0216.60.3420.647平均值49.30.4931.910.300.689标准差3.900.53417.890.1360.0473-13-1粉质粘土样本容量1111111111最大值533.0250.10.4430.85最小值400.015.10.1200.58平均值45.51.6023.70.2550.73标准差4.041.03112.4100.0940.048粉质4-14-1粘土样本容量1313131313最大值62.01.6555.100.490.75最小值40.00.0110.90150.56平均值45.00.8238.200.260.71标准差7.7970.66917.6950.1310.025从表3.1-2可以看出：粘土层的自由膨胀率δef为40.0%～58.0%，平均值为49.3%；粉质粘土层自由膨胀率δef为40.0%～62.0%，平均值为45.0%。根据《膨胀土地区建筑技术规范》（GB50112-2013），判定该场地膨胀土具弱膨胀性。根据《成都地区建筑基础设计规范》（DB51/T5026-2001）规定，本场地湿度系数取0.89，大气影响深度3.00m，大气急剧影响深度为1.35m，经计算本场地膨胀土地基分级变形量Sc为29.6（mm），故本场地膨胀土地基的胀缩等级为Ⅰ级。拟建建筑为三层地下室，开挖深度约-15.0m，已超过大气影响深度，因此可不考虑膨胀土的胀缩性对拟建建筑的影响，但在基坑开挖中应对基坑积水和坑壁浸水采取防范和处理措施。岩石物理力学性质统计表续表3.4-3统计指标岩石名称天然密度ρ0(g/cm3)含水率ω(%)天然抗压强度(MPa)饱和抗压度(MPa)烘干抗压度(MPa)软化系数强风化泥岩5-15-1样本容量111111///最大值2.2515.901.220///最小值2.169.800.389///平均值2.2013.220.639///标准差0.0392.110.214///变异系数0.0200.160.335///统计修正系数0.9900.9120.815///标准值2.1812.050.520///5-25-2中风化泥岩样本容量171717171717最大值2.5214.607.084.6514.430.33最小值2.296.003.551.6410.230.16平均值2.3710.145.3212.5611.910.217标准差0.0562.660.7220.4571.7140.029变异系数0.0240.260.1360.1790.1440.133统计修正系数0.9900.8910.9150.8880.9100.922标准值2.359.024.872.2710.830.200强风化泥岩天然状态下单轴抗压强度标准值为0.520MPa。中等风化泥岩天然状态下单轴抗压强度标准值为4.87MPa，饱和状态下单轴抗压强度标准值为2.27MPa，为极软岩；软化系数平均值为0.217（小于0.75），为软化岩石。中等风化泥岩的基本质量级别为Ⅴ级。4.岩土工程评价4.1建筑场地的稳定性评价根据区域地质资料和钻探结果，建筑场地内无断层、溶洞、泥石流等不良地质作用，该场地的稳定性是良好的，适宜建筑。4.2土的工程特性指标根据本次勘察野外钻探，结合土工试验、标准贯入试验结果按照有关规范对地基土承载力进行评价，并结合成都地区的工程建设经验，场地各土层的地基承载力特征值以及与设计有关的主要参数建议值列于表4.2-1及4.2-2中。土的工程特性指标建议值表表4.2-1参数值土层名称天然重度 (kN/m3)地基土承载力特征值fak(kPa)压缩模量Es(MPa)变形模量Eo(MPa)粘聚力C(kPa)内摩擦角(o)基床系数K(MN/m3)1-11-1杂填土18.5//////1-21-2素填土18.5602.0////22粘 土20.01806.58.53513353-13-1粉质粘土20.01606.08.03014253-23-2粉质粘土19.01003.53.5159204-14-1粉质粘土20.02007.09.03515404-24-2粘土20.02007.09.04015404-34-3粉土20.01506.07.02516305-15-1强风化泥岩22.030014.015.0//805-25-2中等风化泥岩23.0800////200中等风化泥岩天然抗压强度建议值表4.2-2岩地层名称及编号天然抗压强度标准值（Mpa）5-25-2中等风化泥岩4.54.3地震效应分析与评价4.3.1抗震设防烈度根据有关区域地质、地震资料，该场地及其附近地震活动轻微，以弱震为主。按照《建筑抗震设计规范》(GB50011－2010)附录A的规定，成都市龙泉驿区的抗震设防烈度为7度；设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组为第三组。4.3.2场地土类型和场地类别根据《建筑抗震设计规范》(GB50011－2010)，按抗震重要性划分，拟建工程属甲类建筑。在本次勘察场地范围内，主要由填土、粉质粘土、粘土、粉土、泥岩组成，根据波速测试成果，场地内各土层的剪切波速范围值详见表3.3，场地覆盖层的等效剪切波速平均值约为177.3m/s，按《建筑抗震设计规范》(GB50011－2010)的规定，场地覆盖层厚度大于3.0m，小于50.0m，场地类别为Ⅱ类，属于建筑抗震一般地段。4.3.3建筑场地的卓越周期根据剪切波速测试结果，计算出钻孔内地层的卓越周期范围值为0.410s～0.484s，等效剪切波速为177.3m/s。4.3.4地基土的抗震液化特性评价本工程场地在钻探深度范围内有粉土属于Q2地层，按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）4.3.3规定，该地区的粉土属于不液化土层。4.4地基土适宜性评价4-14-14-34-34-24-2拟建场地内地层由填土、粘土、粉质粘土、粉土及泥岩组成。考虑到基坑最深开挖深度约15.0m，地基出露地层为粘土、粉质粘土及粉土，承载力及变形均不能满足高层部分持力层要求，故3层土均不能作为拟建高层部分的基础持力层；考虑到裙楼、商业及纯地下室部分荷载相对较小，可考虑采用该层作为基础持力层，但承载力及变形应经设计单位验算，若不满足要求则应进行地基处理；中等风化泥岩埋深较大，但承载力较高，变形较小，可作为桩基础持力层。4.5地基基础评价4.5.1天然地基及均匀性评价根据场地地基条件及拟建物性质，高层部分荷载大，基底土层强度不能满足要求，因此不能直接用天然地基。而裙楼、商业及纯地下室部分可考虑采用天然地基方案，以粘土、粉质粘土或粉土作为独立基础持力层，并进行必要的强度及变形验算，若不满足要求可采用人工复合地基。若拟建建筑物采用天然地基，根据《工程地质剖面图》所揭示的地层埋置深度、分布情况，在基底标高附近（绝对标高500.00m左右）地基土层为粘土、粉质粘土及粉土，力学性质变化不大，因此可认为场地地基为均匀地基。4.5.2地基处理本次勘察范围内拟建主楼均为超高层建筑，荷载较大，基底为粘土、粉质粘土及粉土，承载力较低，可对上述土层进行地基处理，以处理后的复合地基作为高层住宅部分的基础持力层。可采用的地基处理方式有大直径CFG桩地基，以中等风化泥岩作为CFG桩端持力层，其设计参数可参考表4.7.2。CFG桩基础设计参数建议值表4.7.2岩土名称桩的侧阻力特征值qsi(kPa)桩端端阻力特征值qp(kPa)22粘土//3-13-1粉质粘土//3-23-2粉质粘土//4-14-1粉质粘土25/4-24-24-34-3粘土30/粉土20/5-15-1强风化泥岩45/5-25-2中等风化泥岩11523004.5.3桩基础(1)桩基类型、桩端持力层的选择。从场地工程地质条件出发，本工程可供选择的桩基方案类型有旋挖钻孔灌注桩和预应力管桩，两者均以中等风化泥岩作为桩端持力层，旋挖钻孔灌注桩应嵌入中等风化泥岩一定深度。(2)桩基施工可能性分析旋挖钻孔灌注桩可以在有地下水的条件下成孔成桩，不需降水就可施工。目前，旋挖钻孔灌注桩在四川地区已得到大量应用，是一项很成熟的施工工法，施工过程中，只要严格把握施工过程质量控制，特别是水下混凝土的浇筑，其桩身质量是完全能得到保证的；旋挖成孔灌注桩主要的优点为：采用先进的施工机械，成孔速度快；成孔效率高，垮孔现象基本杜绝；施工采用泥浆较少，且能重复循环使用，克服了泥浆处理难的问题，所以施工现场文明施工更容易控制，施工安全环保；旋挖钻孔所形成的桩端沉渣较薄，能满足设计和规范要求；因其在地面作业，施工安全，隐患较少。预应力管桩优点是不需降水就可施工，且施工速度较快。在本工程采用预应力混凝土管桩存在以下缺点：①沉桩时一般用锤击或振动法下沉，施工噪音大，污染环境。用静压法施工可消除噪音污染，但它要求的设备和环境条件使其应用受到限制，四川地区尚无采用静压方式穿透卵石层及泥岩的工程实例。②因为属于挤土桩，群桩施工时会引起周围地面的隆起及可能使相邻已就位的桩上浮。③不易穿透较厚的硬可塑土层。当硬可塑土层下仍存在软弱土层要求桩穿过时，须辅以其他施工措施。④由于桩端持力层建议采用中等风化泥岩，因泥岩有遇水软化的特性，预应力管桩在施工时，刚性桩尖会对作为桩端持力层的中等风化泥岩产生刺入破碎，形成地下水通道，增加地下水浸泡软化桩端泥岩的可能性。综合上述分析，结合本工程场地的工程地质条件及成都地区已有的桩基础施工经验，建议本工程桩基础型式首选大直径旋挖钻孔灌注桩。因场地内中等风化泥岩软化系数小于0.45，故本工程不宜选择预应力管桩，若采用应进行专家论证。桩基设计参数可参考下表4.5-3。旋挖钻孔灌注桩基础设计参数建议值表4.5-3岩土名称旋挖钻孔灌注桩极限侧阻力标准值qsik(kPa)泥岩天然抗压强度标准值（Mpa）预应力管桩极限侧阻力标准值qsik(kPa)极限端阻力标准值qpk(kPa)22粘土40703-13-13-23-2粉质粘土4070粉质粘土20504-14-1粉质粘土50754-24-2粘土80754-34-3粉土45705-15-1强风化泥岩12020080005-25-2中等风化泥岩1504.5240100004.5.4后注浆技术的应用本工程采用大直径旋挖钻孔灌注桩的同时可采用后注浆技术提高单桩承载力。柱底、桩侧后注浆技术是近年来发展的桩基改良技术，是灌注桩的辅助工法，该技术的作用机理主要通过桩底桩侧后注浆通过浆液的渗扩、挤密和劈裂压密等方式达到固化沉渣（虚土）和消除桩侧泥皮，改善桩土界面，产生“扩底、扩径”效应，并加固桩底和桩周一定范围的土体，从而大幅度提高灌注桩的桩侧阻力和桩端阻力，达到增强桩的质量稳定性、减小桩基沉降、增加灌注桩承载力的目的。对于钻孔灌注桩，经实践表明均取得良好成效。该技术目前已应用于全国二十多个省市的数以千计的桩基工程中，目前，该技术在四川地区已得到了广泛应用。各地工程经验表明：采用后注浆技术后混凝土灌注桩与普通混凝土灌注桩相比，桩底注浆的单桩极限承载力均大于未注浆的承载力，提高幅度在1.5～2.0倍；桩侧、桩底同时注浆，单桩垂直承载力提高幅度更大。通过优化设计，相应桩基工程量可减少25％～65％，桩基工程量、造价节约幅度可达30％～50％。4.6与基础设计及施工有关的岩土工程问题①地下室防水设计与抗浮设防设计本工程设3层地下室，地下室防水设防水位高度建议高于室外地坪0.50m以上。在A区勘察时（2015年5月），由于降水少，场地内填土中上层滞水不丰，仅少量钻孔内分布，无统一水位，粘土及粉土层中孔隙型潜水稳定水位埋深为9.00～11.1m，绝对标高为503.07～505.03m。B区勘察时（2015年9月）因连续降雨，场地内上层滞水大量分布，水位在0.0～3.0m，相应标高约为511.00～514.00m。永久抗浮可按场地稳定水位506.00m作为抗浮设计水位；但根据龙泉驿已有工程经验，在施工期间以及工程运营后，由于丰水期地表水与上层滞水渗入基底以下形成较高水头压力，对地下室底板产生破坏。因此，若按506.00m进行抗浮设防，必须采取可靠的防、排措施，确保在施工与运营期间场地地表水和上层滞水不能进入基底。否则，应按照512.00m进行抗浮设防。根据本工程具体地质条件和建筑物性质，建议采用抗浮锚杆进行抗浮处理。抗浮锚杆设计有关参数见表4.6。为保证地下室在暴雨等不利情况下的安全，加强场地周边的排水设施，确保地表水能及时排出；地下室回填时，在地下室外墙基础与护壁间先用C15素混凝土回填不小于50cm，再用粘性土分层回填夯实，以切断地表水和地下水的联系。②基础施工基础施工前，建议根据设计要求、场地条件和施工季节，作好施工组织设计。雨季前完成防洪沟及排水沟等工程，使排水畅通。施工用水应妥善管理，临时水池、洗料场、搅拌站等的设置宜远离建筑物，且作好防水措施，防止施工用水流入基槽内。基槽施工可采取分段快速作业，施工过程中，基槽不应曝晒或浸泡。被水浸泡后的软弱层和被扰动了的土必须清除。基础施工出设计地坪标高后，基槽应及时回填并分层夯实。③降水工程本场地存在上层滞水，且存在上层滞水水量较大，因此若施工时遇到需要降水的状况，应由具备资质的公司进行专项降水方案设计。④基坑工程当基坑开挖时，开挖深度约15.00m。根据场地周围环境条件，拟建场地开挖深度较大，且为土质边坡，土层状态主要为可塑，部分存在软塑或粉土，且具有膨胀性，同时基坑三面邻近道路或者房屋，因此必须采取支护措施。根据成都地区已有经验，本着安全经济的原则，基坑支护可采用桩锚联合支护。支护工程设计和施工单位应由具有相应的资质的专业队伍承担。本工程中需要采用悬臂式护壁桩与锚杆（索）结合的锚拉桩支挡结构进行支护，支护桩建议采用旋挖灌注桩，其优点主要有成孔速度快，质量控制简单，采用水下灌注的方式成孔，可与施工降水同时进行，从基坑施工的安全性、造价、工期等方面考虑，建议采用旋挖灌注桩结合锚杆（索）锚拉桩支挡结构进行支护。土体与锚固体极限摩阻力设计参数按照《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）相关规定，可参考表4.6。土体与锚固体极限摩阻力标准值表4.6 指 标土层名称土体与锚固体的极限摩阻力qsk(kPa)1-11-1素填土/1-21-2杂填土/223-13-1粘土50粉质粘土503-23-24-14-1粉质粘土25粉质粘土554-24-2粘土604-34-3粉土60⑤膨胀土相关问题拟建场地分布的粘土层，粉质粘土层具有膨胀性，因此施工中基坑开挖时应对坑内积水和坑壁浸水采取防范和处理措施。基础施工前应完成场区土方及排水沟等工程，使场内排水通畅。施工用水应妥善管理，同时防止雨水渗入基坑。若基坑浸水，应将坑底部浸水扰动的地基土清除。基坑开挖后应及时验槽，满足设计要求应及时封闭，避免长期暴晒和雨淋。4.7工程监测本工程应进行如下施工监测：①挡土结构变形观测对基坑支护进行变形观测，掌握其工作状态，监视其变形及支挡稳定性。②基坑回弹观测观测基坑挖土后的回弹量，以分析支护系统的稳定性及其对建筑物沉降的影响。③周围环境在进行基础施工降水、支护结构施工前，宜先对周围建筑物、道路等进行前期调查，施工时应对其进行变形观测，以便必要时采取应急措施。④沉降观测根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79－2012)的技术要求和规定，对采用复合地基的建筑物，应进行地基变形观测；根据《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGJ72－2004)对高层建筑物应进行沉降观测。沉降观测所采用的方法、时间，观测点的布置，使用的仪器应满足相应的要求。5.结论和建议①建筑场地内未发现影响工程建设的不良地质作用，稳定性良好，适宜建筑。②拟建场地的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组为第三组，卓越周期建议采用Tg=0.435s。场地类别为Ⅱ类，属于建筑抗震的一般地段。③拟建场地高层部分可采用大直径CFG桩复合地基和旋挖灌注桩方案，不宜采用预应力管桩。采用大直径CFG桩复合地基和旋挖灌注桩方案时，桩端均应以中等风化泥岩作为基础持力层；裙房、纯地下室及商业部分可采用独立基础，但裙房部分变形应经设计单位进行验算，若不满足要求可进行地基处理或使用桩基础。若采用桩基础则应进行现场静力载荷试验，对桩基设计参数进行核定。由于本场地部分地段中等风化泥岩较为破碎，且中间夹有强风化，若采用中等风化泥岩作为大直径灌注桩基础持力层时，应进行一桩一孔的施工勘察。④场地内各土层的工程特性指标建议采用表4.2-1及4.2-2中的数值。⑤本场地地下水较为丰富，因此施工时若遇到需要降水状况，应由具备资质的公司进行专项降水方案设计。永久抗浮可按场地稳定水位506.00m作为抗浮设计水位，且必须采取可靠的防、排措施，确保在施工与运营期间场地地表水和上层滞水不能进入基底。否则，应按照绝对标高512.00m进行抗浮设防。⑥基坑开挖时，建议采用悬臂式护壁桩与锚杆结合的锚拉桩支挡结构进行基坑侧壁维护，支护桩建议采用旋挖灌注桩工艺施工；若上层滞水水量较大则应采取相应降水措施，且基坑支护和施工降水应作专项岩土工程设计；基础施工时，应注意坑内及坑壁排水，保证工程质量和安全；⑦基坑开挖后，须加强地基验槽工作。根据规范要求，本工程为甲级勘察，应进行平板载荷试验或深井载荷试验以校核基底土层或下卧土层承载力；受钻探工艺及设备的影响，泥岩风化带厚度划分与实际风化带厚度存在差异，建议进行验槽、深井载荷试验或单桩静力载荷试验以复核承载力建议值或单桩承载力设计值。⑧场地上层滞水和土对混凝土结构及钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，土对钢结构具微腐蚀性。民旺·帝一广场地基勘察工程（B区部分）岩土工程勘察报告（文字部分）四川省川建勘察设计院二○一五年十月企业名称：四川省川建勘察设计院经济性质：全民所有制资质等级：工程勘察综合类甲级。可承担各类建设工程项目的岩土工程、水文地质勘察、工程测量业务（海洋工程勘察除外），其规模不受限制（岩土程勘察工工程勘察丙级项目除外）。******质证书证书编号：B151025097有效期：至2020年06月17日发证机关：中华人民共和国住房和城乡建设部制2015年06月17日No.BZ0002707海换线法8民旺·帝一广场地基勘察工程（B区部分）岩土工程勘察报告（文字部分）勘察阶段：详细勘察工程编号：2015-221勘察起止时间：2015年09月01日-2015年10月05日提交单位：四川省川建勘察设计院法定代表人：黄荣技术负责人：刘晓东审定人：李自停审核人：查文玉项目负责人：罗毅报告编写人：姜红提交日期：2015年10月10日四川省川建勘察设计院二○一五年十月企业法定代表人申明本人郑重声明：本单位此次出具的勘察报告及其附件材料的全部内容是真实准确的。我知道报送虚假的资料是严重的违法行为，此次报送的勘察文件及其附件材料如有虚假，本单位及本人愿接受建设行政部门及其他有关部门依法给与的处罚。单位法定代表人：2015年10月10日民旺·帝一广场地基勘察工程（B区部分）岩土工程勘察管理报告我公司对“民旺·帝一广场地基勘察工程”建设场地进行了全程管理，并对四川省川建勘察设计院出具的该项目勘察报告中布孔数量、位置、孔距、原始记录、试验数据、取样等内容进行了核实，其内容真实有效。成都民旺置业有限公司2015年10月10日目录文字部分1.概述1.1建筑物性质1.2岩土工程勘察目的与任务1.3岩土工程勘察技术方案1.4岩土工程勘察技术方法1.5完成的勘察工作量2.场地工程地质条件2.1区域地质构造2.2气象概况2.3拟建场地地理位置2.4场地地形、地貌概况2.5场地岩土构成2.6场地地下水3.土的测试成果3.1土的标准贯入试验指标3.2土对建筑材料的腐蚀性评价3.3波速测试3.4岩土的物理力学性质试验指标评价4.岩土工程评价4.1建筑场地的稳定性评价4.2土的工程特性指标4.3地震效应分析与评价4.4地基土适宜性评价4.5地基基础评价4.6与基础施工有关的岩土工程问题4.7工程监测5.结论和建议图纸部分1.勘探点平面位置图1张2.工程地质剖面图25张3.钻孔柱状图2张4.岩土水测试报告2份5.波速测试报告1份 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